钢套钢聚氨酯保温钢管厂家销售

    在实际生产过程中，高密度聚乙烯外护保温管的外护管可产生一定的塑性变形，聚氨醋发泡时体积胀，易导致其外径增大，使其长期处于受力状态。投料量越大，聚氨a泡沫的密度越大，外护管受到的应力越大。实验结果表明:聚氨醋泡沫在20℃时的抗压强度最低，随着温度的升高或降低，抗压强度逐渐升高[[6 ]当温度降低时，聚乙烯外护管收缩，由于受到泡沫的束
缚，聚乙烯外护管无法收缩，造成应力逐渐增大，导致聚乙烯外护层和保温层开裂。
3.1保温管的结构特点
    在现场开裂的保温管中，保温弯管数量占多数，这与其结构特点有较大关系，其角度越大，开裂越严重。弯管采用冷爆工艺制作，存在较大应力。弯曲的形状使聚乙烯管的轴向拘束度增大，造成聚乙烯外护管受力复杂，在轴向和径向上均受到约束作用，较保温直管更易开裂。对于已经完成焊接且进行数百米连接的保温弯管，当温度发生变化时，两端较长的金属管段会对弯管产生更大的作用力，致使弯管向平直方向拉伸变形，对聚乙烯外护管产生更大的应力，极易造成开裂。
3.2环境因素
    环境因素的影响主要指温度影响。外护管材料为黑色高密度聚乙烯，具有较强的吸热能力。进行保温管施工时，日照对外护管表而温度的影响较大，在某些地方外护管向阳侧与背阳侧的温差高达5 0 -}-6 0 0C，夜间时温度均降至环境温度。外护管各位置温差变化存在差异且交替进行，每天为一个周期，相当于冻融循环。长期的冻融循环势必导致聚乙烯外护管发生疲劳断裂。
3.3施工过程
    聚乙烯在低温环境中的塑性较低、脆性较大。用于穿越冻土层、低洼和沼泽地区的保温管需在冬季施工，开挖难度较大，且在保温管运输和存放过程中，外护管极易受到划伤和磕碰。当现场已经铺设部分管段时，若采用炸药进行爆破开挖，则应对沟上保温管进行遮挡保护，以避免被飞溅的土块砸坏。当温度较低时，未下沟的保温管因长时间与支撑墩接触而致使外护层与支撑墩紧密冻结在一起，下沟吊装时产生拉力，破坏外护层。此外，处于收缩极限且尚未开裂的保温管在外力的激发下也易发生开裂。
    (3)控制聚氨醋泡沫投料量，采取适当的措施(如捆扎带捆绑)减少发泡过程对外护管外径增大率的影响，增加外护管的收缩余量。
    (4)保温弯管预制结束后，先将中间焊缝打开，释放应力，下沟后再进行焊接;弯管现场补口时，尽量采取沟下补口，减少两端管段对弯管的影响。
    (5)在施工过程中，加强高密度聚乙烯外护层的保护，避免磕碰、划伤和撞击。
    (6)已完成补口的保温管应及时下沟回填，未下沟的保温管应采取必要的遮阳保温措施，减少环境因素对保温管外护层的影响。
4辛卜救与预防措施
    对于现场已经开裂的保温管，可以采取以下补救措施:对于尚未焊接的开裂保温管，返厂重新预制;对于现场已完成焊接的开裂保温管，首先采用捆扎带复原并利用钢带箍紧，然后采用粘弹体胶带密封裂缝，最后利用热收缩带整体缠绕进行修复;对于已修复的保温管，应尽快下沟回填，减少环境温度对修复材料的影响，避免再次开裂。
    针对影响高密度聚乙烯外护保温管开裂的原因，提出以下建议:
    (1)根据使用性能要求选择原材料，宜选择分子量大、分布窄，分子链长短适宜、支化度高和长支链含量相对较高的原料，严格控制使用再生料或回用料，确保外护管的质量。
    (2)严格控制高密度聚乙烯外护管生产过程工艺参数。挤出温度不宜过高，通过适用性实验确定冷却水温与该温度下牵引速度的最佳成型适宜值，确保牵引速度与挤出速度相协调。
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    本文提要:北京市集中供热管网，从2000年3月底至5月，二个月期间相继发
生供热干线波纹管爆裂破损问题，引发了人们对波纹管补偿器如何正确设计、加工
及运行管理等诸多问题的思考。本文分析了破损原因，提出了解决的方法，并对如
何看待波纹管补偿器的问题提出全新论释一
    1问题的提出
    波纹管补偿器作为一种新型补偿设备，从80年末期开始使用，90年代得以大力推
广‘。作为一种补偿性能良好，使用维护简单的补偿器，特别是在代替以往套筒式补偿器方
面，得到大家的认可，但随着其使用年限与范围的增加、扩展，特别是在供热系统中波纹管爆裂破损事故的不断发生，使得我们必须站在新的高度，重新认识波纹管补偿器。
    下面叹图是北京市集中供热系统波纹管辛卜偿器爆损的情况;
    2001年3月30日，北京国华热电厂供热干线的朝阳线16号D N I 000铰接波纹管(本
文以下简称A波纹管)突然发生爆裂，致使国华热电厂停泵，供热主干线中断正常运行三
个月。
    2001年5月14日，北京石景山热电厂一供热主干线之一的西三环6号DN800铰接波纹
管(本文以下简称B波纹管)发现已严重破损，四层中己有三层开裂，不能正常运行，被
迫中断运行。主干线DN 1000波纹管补偿器(本文以下简称C波纹管)，发生了大量蒸汽泄漏，华能热电厂被迫调整工况，停止蒸汽外供，蒸汽干线停汽
三周。
   接连不断的问题，引起供热界广大技术人员的关注，波纹管补偿器在目前供热管网中被广泛使用，仅北京市集中供热网中就有三千多个，特别是在大口径的供热主干线上，波纹管是目前唯一的补偿设备，一旦发生问题后果十分严重，必须引起高度重视。本文试分析波纹管爆裂破损各种原因，及波纹管补偿器在设计、生产、施工和运行管理各方面存在的问题，并在此基础上提出解决问题的方法。
    2.原因分析
   
    2. 3材质及微观金相分析
    对波纹管基材的化学成分分析结果如表
20
    对金相试样我们同时进行了扫描电镜分
析，对这两项的分析表明:
    2. 3. 1.材质是符合304不锈钢标准的，
但Ni元素含量接近标准成分的下限，降低了
304不锈钢奥氏体组织的稳定性，外力将导致
马氏体相变。
    2.3.2.逐层金相组织观察均发现形变马
氏体。
    2.3.3.金相裂纹在微观上以穿晶为主，
是典型的应力腐蚀裂纹特征，应力腐蚀破裂
是引起波纹管腐蚀开裂失效的重要原因。
    2. 4应力分析
    应力的存在是导致应力腐蚀开裂的必要
条件之一，应力的来源主要有:波纹管加工成
型过程中产生的形变应力和残余应力;在服
役期间的工作应力;装配不当导致的装配应
力过大;腐蚀产物引起的楔人应力。
    采用非线性有限元对设计和工作工况下
的波纹管作应力分析。波纹管变形应力分布
状况如图4所示。
    波纹管的最大应力区出现在角位移平面
内即波纹管的凹边A区域或凸边
B区域上，将各种工况条件下波纹
管角位移平面内凸侧最大拉力
QBMAX作一对比，如表3所示
表3四种工况下波纹管的}VMA74值
┌────┬─────┬───┬─────┐
│        │内压P/MPa │角位移│Semnx/MPa │
├────┼─────┼───┼─────┤
│设计工况│1. 6      │90    │543. 14   │
├────┼─────┼───┼─────┤
│工作工况│0. 86     │70    │446. 2    │
│        ├─────┼───┼─────┤
│        │0. 86     │80    │535. 7    │
│        ├─────┼───┼─────┤
│        │0. 86     │90    │638. 6    │
└────┴─────┴───┴─────┘
    以上分析表明，波纹管总体
应力水平虽然很高，仍不足以导
致波壳的爆裂。但由在波纹管层
间的大量腐蚀产物体积远远大于
原有金属的体积，这样在裂纹尖
端便产生了不可忽视的楔人应
力，有效地促进了应力腐蚀裂纹的发生和发
展。
    2. 5设计运行参数分析
    2. 5. 1   A,B波纹管原始设计参数:
    设计压力:1. 6MPa
    设计温度:35090
    额定角位移:90}A,B波纹管)
    角位移刚度:3562    N } m/0
    许用疲劳寿命:1000次
    波纹管材质:304不锈钢
    单层厚度:1. 2mm
    从波纹管服役期间运行参数来看，A, B
波纹管是热水管网，运行参数远小于设计参
数。
    2. 5. 2   C波纹管原始设计参数
    设计压力:1. 6MPa
    设计温度:30090
    轴向补偿量:270mm
    许用寿命:1000次
    波纹管材料:316
    经重新核实计算，该波纹管补偿器轴距
80米，实际运行中最高温度达到290℃以
上，补偿量已超过设计补偿量。另外，设计补
偿器已临近产品补偿量极限，也是重要原因
409.463
525 576
P=1.6MPa     a=9。时波纹管变形及应力分布状况
      图4波纹管变形及应力分布状况图
之一。
    2. 6工程情况分析
    B波纹管安装示意如图5所示。
个波
个波
一一关一二一，
    141m市4个波
            亨s个波
              匕一一一一一}E-
呜熟
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B波纹管安装示意图
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    经工程现场与设计图纸核实，发现有两
大缺陷:第一是设计的两个绞接型波纹管均
为6波。但工程实际中使用的是一个4波波
纹管，另一个是6波波纹管，设计与工程实际
    不符;第二是固定支架未安装卡板。
    经分析，这两个缺陷是B波纹管破损的
重要原因，虽然经计算，在固定支架无卡板
时，仍能补偿相应的热伸长量，但补偿量已接
近极限，同时，由于两个波纹管型号不一，4波
波纹管的刚度较小，致使应力主要集中在4
波波纹管，造成在相同使用环境(C1一浓度相
同)下，4波波纹管发生破损。
    C波纹管在施工安装过程中，考虑各方面
因素未预拉伸，致使波纹管运行中的安全系
数大大下降。
    2. 7分析结论
    2. 7. 1   A, B波纹管的爆损是由应力腐
蚀造成的，腐蚀主要来源于外部的C1元素。A
波纹管的破损主要来自环境。而对B波纹管，
由于增加了施工所带来的不利影响而加快了
应力腐蚀。
    Cl一元素主要来自两部分，一是流人管道
的天然水、化雪盐水及污水，二是施工中所用
含FeC}的防水剂、防冻剂等。
    2.7.2加工过程中所产生的形变马氏
体不仅对材料的组织和结构，而且对材料力
学性能和腐蚀行为产生明显影响。形变马氏
体建立了一条对氯脆敏感途径，成为应力腐
蚀裂纹扩展的活性通道。
    2. 7. 3   304不锈钢Ni元素含量影响组
织的稳定性，易导致形变马氏体产生。
    2. 7. 4应力是腐蚀的条件，特别是腐蚀
产物的楔人应力，加快了腐蚀的速度。
    2.7.5位移应力对波纹管设计的影响
不容忽视，另外，运行参数过高，安装时未预
拉伸及设计参数接近设备极限，都是重要影
响因素。
    3.解决方法
    3. 1产品设计、加工方面
    3.1.1改变以往304不锈钢材，选用耐
腐蚀的超低碳奥氏体不锈钢(如316L)o
    3. 1. 2充分认识加工过程形变马氏体
对波纹管带来的各方面的影响，尽可能减少
形变马氏体的生成。为降低加工残余应力和
受载应力，推广首选低波高，大波距的波纹
管。
    3. 1. 3选择涂层保护设计，涂层保护可
以考虑防腐薄膜，外覆耐蚀含金(如In-
coloy800或825)、高品质涂装设计，也可考
虑电化学保护及改变环境氯离子含量等方
法。
    3. 1. 4改进产品设计，重新认识多层和
单层波纹管产品的优劣。并增加直观检查波
纹管外腐蚀的渠道和方法，尽量减少突发事
故发生。同时，可以考虑在外压式波纹管外增
加密封装置，一来可以减少介质中的C1一腐
蚀，二来可以减少突发事故的损失。
    3. 1. 5重新研究并确立在一定C1含量
条件下的波纹管寿命，提出在不同环境中波
纹管合理的使用周期。在无腐蚀条件下对波
纹管研究的基础上，重点研究应力与腐蚀的
关系，找到在一定C1一浓度下应力最佳值。
    3. 1. 6适当提高波纹管的安全系数，研
究位移应力对波纹管产品影响，提高抵御意
外事件的能力。
    3.  2工程设计施工方面
    3. 2. 1设计人员必须对波纹管补偿器
有足够的了解和认识，这是正确选择和使用
好波纹管的前提条件。
    3.2.2施工必须遵守设计图纸要求，并
严格工程质量检测程序，确保工程质量。
    3. 2. 3施工中严禁使用含Cl一的材料
(主要是FeC13 )，严禁使用含C1一的施工方法
(如盐水防冻等)。
    3. 2. 4严格选择生产厂家，并派驻厂员
仔细把握从材料、加工到贮运的各个环节。
    3. 2. 5建立波纹管档案，从设计、制造、
施工、运行管理各方面都有明确记录。
    3. 2. 6波纹管在生产、贮运及安装过程
中应尽量避免C1污染。通常应贮存于阴凉干
燥的库房，不得已露天放时，须使外压波纹管
出口端向下(即按介质方由上向下)，避免污
水流人而引起腐蚀。
    3. 3运行管理方面
    3. 3. 1认真调查并掌握波纹管使用环
境条件，主要是氯离子含量情况，以期对应力
腐蚀有清醒认识。并努力创造符合波纹管条
件的运行环境。
    3. 3. 2重新认识运行检查波纹管的重
要性。波纹管作为管网附件是免维护的，但并
不等于是免检查的，要切实加强对波纹管的
检查，对内压型波纹管(铰链型、复式拉杆型)
要定期进行波纹管着色检查;对外压波纹管
主要检查有无浸泡、泄漏，对直接裸露或滴水
处的波纹管要加以防护。
    3. 3. 3建议每5年进行一次腐蚀状况
的抽样分析和各项性能的检测。
    3. 2. 4清洁管道中的水质，排除其中的
沉积污物，消除点蚀形成和扩展的条件
    3.2.5开展波纹管剩余疲劳寿命的研
究，正确及时更换具有潜在危险的波纹管补偿
器。同时也要研究出突发事故下的抢修预案。
    4.结论:
    波纹管补偿器是对原材料，产品设计加
工工艺和运行管理诸方面都有明确要求的产
品，有着其自身的使用条件及相应要求，本文
正是力图通过波纹管补偿器爆损的现象，归
纳和总结这些条件和要求(文中2. 6节和3. 0
节已有所论述)，以期更加合理地用好波纹
管。通过对波纹管补偿器爆裂破损各种现象
和数据的分析，希望能引起大家对这个问题
的重视，并不断地完善之。我们感到，只有不
断地探索和积累，才能真正更加全面地认识
波纹管补偿器，才不再简单盲目地肯定或否
定，使我们从必然王国走向自由王国。
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中图分类号:丁M621文献标识码:巳
文章编号:1008-0899(2010)06-0049-01
    供热系统严重失水会造成整个供热系统的崩溃，其危
害是极其严重的。它不仅增加了供热成本，也影响供热质
量。因此采取有效措施堵塞这一漏洞已成为当务之急。
1失水的原因分析
1.1供热管网设施的渗漏失水
    供热管线上存在的阀门、补偿器的渗漏，由于某些客观
原因造成渗漏，此项漏点一般不被人重视，但滴水成河，一
般只能通过运行期检修人员的观察得知。试想一下，我公
司一个1 100多万平方米的供热面积上，大大小小的控制阀
可达10 000多个，每个阀门按lkg/小时，166天的供热期失水
可达39840吨(10 000个x 0.001吨/小时x 166天x 24小时)，
直接经济损失达199 200元(5.0元/吨k39840吨)(自来水制
成软化水后按5.0元/吨计算)。
1.2供热管线老化的渗漏失水
    由于管线年久失修造成的渗漏，对主十支线而言，由于
管径粗，管壁较厚，施工技术要求高，一般不易出现漏点，所
以户线应是查找失水的重点，从供热站到楼进户井一般为
直理，查找方式在冬季要注意观察直理路径积雪融化情
况。在夏季分段打压，查找漏点，以便及时维修更换。
1.3不热用户放水的失水
1.3.1造成热用户热力失调
    ”对于封闭系统内的热介质水来说，由于近端用户阻力
损失小，近端井联管网压差大，供水从近端短路回到热力站
中，造成近端用户室温高X24一250a)，远端用户室温低(有
的低于12 0C ),室温达标率低，用户投诉率高。供热单位在
运行时，采用增加供热量的方法，致使每平方米的耗热量甚
至达到70一90kca1/小时;加大循环水泵，降低了水输送系
统，增加了电耗或增加接力泵，增加了电耗，使水利失调更
严重。用户不热放水仍解决不了。所以我认为，要想彻底
解决水力失调间题，必须从两方面入手:(1)在近端楼栋加
设平衡阀，将它安装在支管和用户的入口处，通过开度调
节，增加近端压降(即吸收近端剩余压头)，即可使近端流量
达到设计值，又可使水流到中、远端，实现了户网水平水力
平衡。(2)对中远端的楼内每一住户进行微调节，以实现垂
直水力平衡，实践证明，只要2-3次的调节就可达到目的。
根据过去的一些小区进行管网平衡前后的对比，失水率可
降低20%以上。
1.3.2热水采暖管道内积存空气
    当管道内有空气积存时，往往要影响水的正常循环，造
成某些部位的时冷时热。同时，空气中含有氧气也是造成
金属腐蚀的主要原因。由于产气影响供热效果，必须要排
气。
1.3.3热用户系统堵塞
    这里的堵塞包括与用户相关连的阀门开启不够或掉杂
物，管路堵塞，散热器堵塞，这就要求在夏季维修中要仔细
普查，除对所有进户井阀门进行维修检查外。供热公司根
据水质的情况来看，凡是连续运行为_年以上未进行清掏的
住户家都应纳入检修计划中。对该用户管线、散热设备检
查清掏，对特别不热用户进行分户控制改造等等。
134用户窃水
    由于供热系统涉及到千家万户，部分住户素质偏低，尤
其是门面房，为了一己私利，在供热设施上安装水龙头，窃
水用来洗衣拖地，甚至直接引至卫生间用于冲厕所。过去
供热公司也对此采取对暖气水中加染料，失水有些好转。
2治理失水策略
    供热公司为了使管网调节工作更加顺利，建议在各供
热管网应安装调节性好的平衡阀，它灵活的调节性能可以
使调节工作变得相对容易。供热管网的水力调节是供热节
能的关键，它可以大大减少热网不平衡率，使我们的供热管
网的水利工况趋于合理，减少因热网水力失调所造成的经
济损失，对提高我们的供热质量和降低成本支出都将会起
到非常重要的作用。同时只有不断探索新的手段和方法，
堵绝用户放水、窃水等方面事项，水力失调小或不失调，保
持平衡的循环水量，才能使我们供热公司的损失降到最低
限度、
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1热网概况
    某热电厂一级管网采用110 0C/65℃高温热水，2根0529X9焊接钢管，长度约3. 5 km，沿铁路低架空敷设。此管网主要为直管线，敷设在公路与铁路之间，管线敷设位置有限，没法利用自然补偿方式，需要设置补偿器满足供热管道的补偿量，设计中选用旁通直管压力平衡补偿器。下而对补偿器的选用进行分析。
2旁通直管压力平衡补偿器的结构及原理
    旁通直管压力平衡补偿器是由波纹管、外套管、小拉杆、接管等组成。盲板为压力平衡元件，平衡或抵消管道的内压推力，结构见图10图1旁通直管压力平衡补偿器
3管网设计中固定支架受力及计算
    补偿器及支架的布置方式如图2所示，图中A,E为主固定支架，B, D为次固定支架，C'为中间固定支架，U:为第一导向支架，U:为第二导向支架。
                            r图2供热管线布置方式示意图
    补偿器的一侧设置固定支架，另一侧4D处设第一导向支架，14D处设第二导向支架(D为管道
公称直径)。固定支架间距为104 m 0
1)管道的热位移量X
                        X = a}tL(1)
式中。为管道线膨胀系数，取12. 28 X 10‘/℃;
}t为管道安装与工作时的温差，取10 0 0C ; L为管
段长度，取104 m0
    经计算X=127.7 mm0
2)固定支架推力计算
根据C.l.l 34-2010《城镇供热管网设计规范》
第9. 0. 6条，架空管道对固定点的作用力主要包括活动支座摩擦力在管道中产生的轴向力、固定点两侧管道横截而不对称在内压作用下产生的不平衡力(按设计压力计算)、补偿器的弹性力。
    根据CJJ 34-2010《城镇供热管网设计规范》第9. 0. 7条，地上敷设管道，固定点两侧管段由热胀冷缩受约束引起的作用力和活动端位移产生的作用力的合力相互抵消时，较小方向作用力应乘以
0. 7的抵消系数。
    固定支架A所受水平推力F,,为
                  Fn = }o+P.(2)
    次中间固定支架B所受水平推力F:为
                F,} = 0 . 3 ( p.+Plll)(3)
    中间固定支架C'所受水平推力F}.为
                    F} = 0. 3 p },(4)
式(2)一(4)中Pl为盲板力，N; }}.为波纹补偿器弹
J陛力，N;}}&为直管段管道与滑动支架摩擦反力，No
                    }o  = }o八(5)
                  P一Kx fX(6)
                    y&  _ ; cmg(7)
式(5)一(7)中P。为管道工作压力，MPa;l1为波纹管有效而积，m};Kx为轴向刚度，N/mm; f为计算系数，预变形时f=1/2，不进行预变形f=1;X为补偿器轴向补偿量，mm;}为摩擦因数，钢与钢}=0. 3;。为计算管段的质量，kg;、为自由落体加
速度，m/sz。
3)选用旁通直管压力平衡补偿器
    工程中若选用PN1. 6 DN500旁通直管压力
平衡补偿器，轴向补偿量为180 mm，轴向刚度
Kx=1 056 N/mm，产品制作时作50%的预拉伸。
管段质量。= 44 148 kg。经计算，}o=O,}u=
67. 4 kN，Prl，=129. 8 kN。
4)选用普通型波纹补偿器
    工程中若选用PN1. 6 DN500普通波纹补偿
器，轴向补偿量为180 mm，轴向刚度Kx -138 N/
mm，波纹管有效而积2 445 cm'，管道工作压力为
1. 0 MPa。经计算，p,,=244. 5 kN,p一17. 62 kN,
P rl，=129. 8 kN。
5 ) AB段、DE段选用旁通直管压力平衡补偿器，
BC段、C'.D段选用普通型波纹补偿器
    次中间固定支架B所受水平推力为普通波纹
补偿器侧的盲板力与两侧补偿器的弹性力，F,} _
194. 52 kN。
4固定支架受力结果比较
    根据上而的计算，应用不同类型波纹补偿器，
固定支架水平推力计算结果见表to
              表1固定支架水平推力比较kN
        旁通直管压普通波纹AB段、DE段设旁通直管压
          力平衡补补偿器力平衡补偿器，BC:段、C:D
          偿器段设普通波纹补偿器
  A点67.60       262.12   67.60
  B点i9 .22 44.23 194. 52
  C:点20.28         5.30       5.30
  D点59.22        44.23   194.52
  E点67.60       262.12   67.60
    从表1可以看出，管线中全部应用普通型波纹
补偿器，固定支架A,E受力约是应用旁通直管压
力平衡补偿器的4倍;管线中部分应用普通型波纹
补偿器，次中间固定支架B, D受力约是应用旁通
直管压力平衡补偿器的3倍。
5工程造价比较(见表2)
                    表2工程造价比较
旁通直管压力
  平衡补偿器
普通波纹
  补偿器
各注
设各价格一万元s.74 a. a}
开挖土力量/m'      33.3     93.1    A,E处固定支架基础
混凝土量/mB       14.1     36.4    A,E处固定支架基础
6结语
    在直管线架空供热管网中，应用旁通直管压力平衡补偿器，设备造价高，约为普通型波纹补偿器价格的2倍;应用普通型波纹补偿器，设备造价低，但是固定支架受力大于180 kN，土建开挖土方量及混凝土量增加至3倍。旁通直管压力平衡补偿器无盲板力，固定支架的受力小很多，土建的工程量相应减少很多。为降低土建工程难度及土建工程造价、节约空间、增强管网运行安全性，建议推广应用旁通直管压力平衡补偿器。
参考文献:

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    C3)热水供暖锅炉房容量、台数与实际运行容管网沿途热损失，则必定满足下列热平衡条件:QI(建筑物的热负荷)-Qz(散热设备放出的热量)一Qz(供暖管网输送的热量)。
    如果其中任何一项发生变化，如山J飞室内外气温升高而减少了热负荷.则山J飞热平衡遭到破坏而将导致一系列的参数变化，如室内温度的升高一散热设备放热量的减少一回水温度的升高一管网供回水温差的减小。
    山图1可见，暖风机的供、回水温度按自_线变化，而其已则都是向上凸的曲线，这是因为散热器的传热系数随温差变化的缘故。当室外温度升高时，散热器的平均温度和室内空气的温度差减小，而散热系数位也随之减少。这时散热器所放的热量就比同样条件下的自_线方程要少些，从而使得回水温度升高.供回水温差量不完全适应。目前普遍采用的锅炉房设计方案，
根据计算得出的供暖峰位热负荷一100%热负荷来确定锅炉的容量，并采用同容量、同型号的1台锅炉作为备用。根据我们对室外供暖温度延时数的不完全统计，整个供暖期能达到室外设计温度位的小时数只占总供暖小时数的2  0o "5  0o,即在整个供暖期中，锅炉只在2  0 o "5%的时问里是满负荷运行，再加上设计时锅炉容量的富余位偏大，造成供暖期中，有相当一部分时问供暖系统所需负荷位远小J飞锅炉容量川一算热负荷位与容量富余位之和)。使锅
炉在低负荷、低效率状态下运行，形成了大马拉小车的现象.既浪费了燃煤.又给运行管理带来了麻烦锅炉频繁起火和压火)，而目_备用1台锅炉也增大了锅炉房建设投资规模，使得热网循环水泵在大流量、小温差下运行.从而耗费了大量的电能。
    (4)采暖设备的放热效率不高。在1979年至1988年期问，克拉玛依地区采暖设计中选用的散热器一般是钢串片散热器。山J飞散热器的质量较差.钢串片与钢管问连接松动，串片之问问隙不匀。经过十儿年的运行，钢串片锈蚀严重，这些因素严重的影响了散热器散热效果。经过测定，得出的结果是散热器放热效率一般为80 0 o }-85%。因此热水通过散热器只能散掉85%左右的热量，15%的热量升高了回水温度.并影响了室内温度。山J飞采暖设备的放热效率不高，从而进一步导致了回水温度过
l局。
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    对哈尔滨、克拉玛依、1匕京室内外温度延续时问
曲线图(见图2)进行分析可知，3个城市室外计算平
均温度时的热负荷位分别为计算热负荷的76.4%、
75.7%和73.2%。因此可按计算热负荷的70%
确定锅炉的容量.1台同型号锅炉备用。当室外温
度低J飞室内夕}·计算平均温度时，用1台锅炉高负荷
连续运行，同时该炉实际出力与相应温度下的所需
热负荷的差位可以用备用锅炉提供。当室内外温度
高J飞室外计算平均温度时.连续运行锅炉可辅之以
问歇调节。这种做法避免了常用方案中锅炉负荷下
降太多的弊病，既保证了锅炉高负荷连续运行，也充
分利用了供暖设备，还能使循环水泵正常运行。